孝感河口大桥河口农庄

篇一：丁字河口大桥海上栈桥施工工艺介绍

丁字河口大桥海上栈桥施工工艺介绍

摘要：临时栈桥作为水中大桥施工的辅助手段，在丁字河口大桥得到了充分应用。根据丁字河口大桥地质情况和栈桥实际应用荷载确定了临时栈桥结构形式，介绍了栈桥施工工艺。

关键词：海上栈桥；结构形式；施工顺序

1、工程概述

丁字河口大桥地处烟台海阳市与青岛即墨市交界处，黄海与丁字湾交接的丁字河口。北侧连接海阳市滨海公路，南侧连接青岛滨海公路北段。

丁字河口大桥长约3270米，包括北侧引桥（38×30+19×40+37m连续箱梁）、主桥（88+200+88m双塔双索面混凝土斜拉桥）、南侧引桥（37+23×40m连续箱梁）。栈桥全长1750m，分为通航孔和非通航孔。栈桥工程地质自上而下为淤泥、细砂中细砂、粗砾砂等。湾口海水流速3m/s。海床最深处高程-17.9m。

2、栈桥设计

丁字河口大桥位于黄海与丁字湾交界处，因附近渔船多，为便于渔船出入，在主桥主跨处设计一孔通航孔。

非通航孔栈桥单跨15m，80m一联。管桩为Ø820mm钢管，制动墩纵向中心桩距8.30m。为进一步增加栈桥稳定性，深水区（海床标高-9.0m以下）和钢管桩入土未超过8.0m的栈桥与制动墩对应的钻孔平台4根Ø820mm钢管桩与栈桥钢管桩同时施工。待左侧墩柱施工完毕后安装墩柱套箍，通过Ø273mm钢管水平与栈桥管桩连接后拆除对应钻孔平台Ø820mm钢管桩。浅水区（海床标高-9.0m以上）和钢管桩入土超过8.0m的栈桥与制动墩对应的钻孔平台2根Ø820mm钢管桩与栈桥钢管桩同时施工。待左侧墩柱施工完毕后安装墩柱套箍，通过Ø273mm钢管水平与栈桥管桩连接后拆除对应钻孔平台Ø820mm钢管桩。

通航孔栈桥为满足当地渔船通航要求设计，通航孔跨径22m；其余单跨15m，4孔一联，全部为Ø820mm钢管，纵坡坡度按5%设计。单排桩横向布置3根钢管桩，横向中心桩距4.0m。

支撑桩：φ820mm、φ529mm钢管，[22a做剪刀撑，φ273mm钢管水平连接。

横梁：双肢I45a。

纵梁：6片贝雷梁，间距130cm、90cm两种，横向采用[8连接。

桥面板：通航区坡度为5%处栈桥采用14cm钢筋混凝土桥面板，其余采用10mm钢板。

护栏：φ48mm钢管和钢筋作为护栏。

连接：钢桥面系横纵梁采用U型螺栓连接，钢筋砼桥面板采用φ40mm钢管与贝雷连接。

3、栈桥结构设计依据

3.1 设计荷载：履带吊－50、混凝土运输车－40

3.2 设计行车速度：15km/h

3.3 使用寿命：2.5年

3.4 荷载

永久荷载：栈桥自重

基本可变荷载：履带吊－50、混凝土运输车－40；

其他可变荷载：①风力：11级风力，设计速度Vd＝25.6m/s；

②波浪力：设计水位50年一遇，单桩直径0.8m；

③汽车制动力：采用《公路桥涵设计通用规范》；

④流水压力：按流速3.0m/s考虑；

3.5 桥面宽：6.0m

4、栈桥施工

栈桥施工方法为水中打桩、架设的方法。

4.1水中打桩方法：将50t履带吊放置在600t的舶船上配合90Kw振动锤。

4.2钢管桩的加工

采用δ＝10mm的钢板卷制成螺旋缝钢管桩。卷制钢管前应根据要求将板端开好坡口。卷制过程中应注意管端平面与管轴线垂直。钢管桩的分段长度不宜大于15m。钢管桩必须使用对接焊接焊缝，并达到母材等强度要求。先焊接再接口处焊接焊接连接板，要求满焊焊缝厚度不小于8mm。焊接完成后，用超声波探

伤仪检查焊接质量，合格后方可使用。

4.3钢管桩的运输

钢管桩预先运至临时码头，用吊机放置在驳船上运送至施工地点。吊装时要缓慢，避免与其它物体发生碰撞而产生不可恢复的弯曲变形。

4.4钢管桩的插打

(1) 将履带吊放置在舶船上，泊船抛锚定位，自制导向架放在舶船的侧面，定位钢管桩，保证其偏差在5cm范围内，导向架为双向定位导向，既能平面定位，又能垂直定位。

(2) 入土深度

管桩入土深度采用进入持力层深度和实际激振力双控的原则。

a、原则上要求钢管桩进入持力层3米以上。

b、管桩在10分钟内进尺小于3cm（震动锤激振力应大于35T）。

4.5注意事项

4.5.1 吊桩

吊桩前应在吊点上定上标记，捆好千斤绳。起吊时桩身应平稳离开驳船。桩尖处应用溜绳栓住，由专人负责收放。在起吊过程中防止与其他物件碰撞。

4.5.2 插桩

⑴ 桩对位前，应对导向架的垂直情况，进行细致的检查校正。

⑵ 插桩在深水急流中，应考虑水流及浮力作用，宜向迎水方向偏插一点，即在流速影响下插桩时迎水面的提前量应根据打桩船上的经验确定。

⑶ 桩插好后，下放桩锤压住桩顶，检查锤、桩帽和桩的中心是否一致；并检查桩位有无移动及桩的垂直度是否符合下列规定：

A 桩位允许偏差不得超过5cm。

B 插桩的倾斜度（与正确的比较）不得超过100:1。

C 在插4根角桩时，允许桩顶向内的偏差，但不准有向外的偏差。

4.5.3锤击沉桩

⑴ 开锤前，应再次检查桩锤，桩帽与桩的中心是否一致，如有偏差应

改正，当超过5cm时应拔出重插。

⑵ 锤击沉桩开始时，应采用重锤轻打，使桩在保持垂直度的情况下平稳入土下沉，对柴油打桩锤可控制其供油量以减少锤击能量。

⑶ 随着的入土加深，逐渐加大冲击能量，直到桩入土达到设计要求。打桩过程中，升降桩锤的钢丝绳必须保持松弛状态。

⑷ 沉桩时，桩遇到下列情况之一，应立即停止锤击，查明原因，采取措施后，方可继续施工。

a、贯入度突然发生急剧变化。

b、桩身突然发生倾斜、移位。

c、桩不下沉，桩锤有严重回弹现象。

d、桩顶劈裂变形或桩身开列变形。

⑸ 沉桩时，桩帽内的硬木垫块要经常换，特别是在桩帽倾斜时，应及时更换。

⑹ 沉好的管桩，应立即提锤进行检查，确认桩身无问题后，再移动打桩船。

⑺ 已经沉好的钢管桩应及时加盖，防止人或物吊入。

⑻ 不应利用已经沉好的钢管桩作为地龙桩。

⑼ 水上打桩时，打桩船应锚固牢靠，防止蹩断桩，水中波浪超过二级时，应停止沉桩，5级风以上时，停止沉桩。

⑽ 沉桩中出现的问题级处理：

a、桩贯入度突然减小，或桩不下沉，桩身颤动，桩锤回跳，一般是桩尖遇到孤石等障碍物，可加用射水配合冲开障碍物。

b、桩身突然急剧下沉，有时随着发生倾斜或移位。一般是由于桩身破断，接头断裂或桩尖劈裂。多产生于木桩或钢筋混凝土桩。

c、桩急剧下沉，但发生倾斜或桩位移动，一般是桩尖局部遇到障碍物；或

桩的接头再土中被打坏而错开；或桩顶和桩锤接触处不平因而打斜。

4.6 打桩施工主要安全注意事项

⑴ 观察并掌握水位变化规律，每天收听天气预报，观察水水位变化，以掌握尺度。

⑵ 打桩船、铁驳均应有足够的锚锭设施，以保持打桩船正确对位。船驳不能溜放，严禁冲撞已打好的桩。

⑶ 吊机停站在可靠的地基上，撑好保险支腿，吊距不够时不能勉强吊装重物，严禁超载起吊。

⑷ 水上打桩既有水上作业，又有高空作业，船上施工人员必须穿好救生衣，上桩架工作时，必须栓好安全带。

⑸ 打桩工作应有现场统一调度、统一指挥，以免发生事故。

⑺ 如遇5级以上大风、重雾及二级波浪等气候应停止任何打桩作业，做好船舶的安全锚固和防风工作。雷雨时严禁工作人员在桩架上或附近停留。

⑻ 施工用的氧气、乙炔应按有关规定放置，放置发生事故。对电缆、电器设备应妥善保护、防止发生触电事故。

4.7试打钢管桩

试打钢管桩，以明确地质状况，最后确定基础的选定形式、持力层和钢管桩的桩底标高。

4.8钢管装连接

钢管桩打设完成后，进行平联和剪刀撑的连接工作。利用落潮先进行平联。待水位标高低于-1.0m时，用驳船作为水上工作平台，穿上放置φ273mm钢管和焊接机，利用履带吊（放在船上）将平联钢管吊起，系上倒链，挂在钢管装上，调整平联钢管的位置和高程后，进行焊接。

4.9上部结构施工

横梁采用双肢I45a工字钢，双肢贝雷梁做纵梁，140mm厚钢筋砼预制板或10mm钢板作为桥面。

钢管桩的平联和剪刀撑连接好后，进行上部结构施工，利用25t吊机将横纵梁吊起就位，横纵梁采用U型螺栓连接，连接好后再在纵梁上铺设桥面板。

篇二：自行式移动模架在丁字河口大桥箱梁施工中的应用

自行式移动模架在丁字河口大桥箱梁施工中的应用

摘要：丁字河口大桥海上箱梁采用MSS40自行式移动模架施工，本文对自行式移动模架的构造、预压及施工过程进行了简要的阐述。

关键词：MSS40移动模架 构造 施工

1、概述

丁字河口大桥地处烟台海阳市与青岛即墨市交界处，黄海与丁字湾交接的丁字河口。该桥北接海阳市滨海公路，南接青岛滨海公路。

该工程3270米，包括北侧引桥（38×30+19×40+37m连续箱梁）、主桥（88+200+88m双塔双索面混凝土斜拉桥）、南侧引桥（37+23×40m连续箱梁）。海中38#～58#和61#～71#墩上部构造采用40m预应力混凝土等截面连续箱梁。根据工程具体情况，该区域工程施工采用MSS40自行式移动模架（简称MSS）。

2、移动模架结构组成

烟台滨海公路丁字河口大桥MSS40移动模架由主梁、鼻梁、牛腿、自式式小车、前横梁、中吊点横梁、后吊点横梁、模板系统、模板横梁、液压千斤顶等部分组成。主梁为1.55*2.2米钢箱梁，最大横向筋板间距1.9米；鼻梁为桁架结构，竖撑间距2.0米；前、中、后吊点横梁为钢箱梁结构；牛腿、小车也是刚箱梁结构、模板横梁为桁架结构。MSS上部结构由内外模板、主梁、鼻梁、模板横梁和螺旋顶等组成。下部结构主要有牛腿、小车组成。

3、MSS拼装

3.1拼装顺序

MSS按如下工序进行拼装：

施工设备、机具就位→牛腿支腿、牛腿组装→小车拼装→主梁、鼻梁组装→横梁安装→铺设底板→安装外模板支架→安装外模板及翼缘板→鼻梁前横梁安装→内模安装→首孔箱梁砼施工→中吊点横梁安装→C型后吊点横梁安装。

3.2牛腿、小车的组装

根据墩身高度的不同安装好牛腿支腿及牛腿梁，牛腿梁顶面用水准仪抄平，以便推进小车在牛腿顶面上顺利滑移。牛腿梁采用20根φ32mm精轧螺纹对拉，每根φ32mm精轧螺纹预紧力25t，牛腿梁与墩柱间垫10mm橡胶垫以免咯伤墩柱砼，

3.3主梁、鼻梁安装

沿纵桥向在主梁接头处搭设临时支架，然后将主梁按连接顺序依次拼装，已安装好的牛腿及小车可作为拼装支点使用。

3.4横梁和底模纵筋安装

复测主梁的间距及横梁安装位的方位状况，若不能满足准确安装横梁的要求，则纵横向调整主梁。安装螺旋顶于主梁上，注意螺旋顶有内外高矮之分。

横梁整片在地面组装好，横梁走道板连接件在地面提前组装好（注意安放左还是右）。两台吊机于两主梁外侧吊起横梁分别与主梁穿连起来，左右两片对齐后，用连接销轴将横梁连接起来。横梁连接完毕，检测纵桥向横梁的直线度，若纵桥向横梁不在一条直线上，用垫板调整，形成一个稳定的框架系统。

底纵筋连接安排在调整曲线、标高之后进行。

3.5外模体系组装

按照外模平面展开图，依次组拼模板支撑架、护栏托架。用靠尺或定位架调整到桥梁设计断面。边安装外模，边进行预拱度和轮廓线、平整度、横坡度等调整，直至满足其精度要求。

螺旋顶调整两侧主梁内的横梁，使模板达到预拱度的要求，采用螺栓固定螺旋顶。

3.6内模安装

内模拼装顺序：底拐角模板→内腹板模板→水平调节螺杆→桁架支撑体系→拐角模板→顶模板。

3.7中支点横梁安装（后横梁）

后横梁在首跨浇注完后进行。首先安装好载运小平车。检查预留孔位。预留孔按吊杆直径+15cm预留，当其与纵向预应力钢筋发生冲突时，适当移动MSS。利用吊机将横梁直接安放到位。安放吊杆，吊杆预紧力=移动模架自重产生的支反力+20t。

3.8 C型梁安装（后支点）

C型梁在首跨浇注完后进行安装。C梁在施工完第一跨预应力砼梁、MSS前进3.5m后安装，待MSS重心通过前牛腿5米以上时解除C梁与主梁间的连接销，恢复正常安装位置。

安装C梁滑轨，调整好标高，临时固定。安装顺序：将预拼装的C型梁中段吊于砼梁面上安放调整到位，然后进行C型梁吊梁与主梁的连接。

4、MSS试压

预压采用海水预压，加载方式为箱梁模板两端设立底宽3m、顶宽1m的砂袋坝挡水。挡水墙间铺设0.4mm厚塑料薄膜进行保水。塑料薄膜叠合宽度0.4m，采用双面胶带行粘贴。加载荷载总重量为箱梁混凝土总重量100%。

预压加载按预压总的40%、70%、100%三级预压，间隔2小时观测，全部重量压完观测48小时。综合观测结果，算出模架沉降值及弹性恢复值。卸载后观测记录支架弹性恢复值作为浇筑混凝土预拱值。根据预压结果，调整底板标高。

5、MSS行走

箱梁预应力张拉→穿入中支点吊杆→前横梁油缸伸缸顶升→牛腿分开→牛腿自行→牛腿合拢→抽走吊杆→收前辅助油缸→落模→拔前横梁销子→拆除横梁销子开模→纵移→合模→插横梁销→顶升模板。

5.1荷载体系转换1

自行小车提升后MSS荷载转移到前中后横梁上。根据测量标高，调整C型梁，确保前、中、后支点保持在同一直线上，安放吊杆。

5.2提升牛腿

提升牛腿前解除两牛腿支腿间精轧螺纹约束。利用小车上4个牛腿悬挂千斤顶将牛腿提升到位，安装导向套轴。

5.3牛腿自行纵移

操作液压系统使牛腿向外横移，使牛腿离开墩身。操纵牛腿纵移液压系统使牛腿对称纵移。

5.4牛腿合龙

调整小车提升油缸，使保证牛腿水平，安装调整支腿，对拉精轧螺纹。

5.5荷载体系转换2

横梁液压油缸回油，降落中横梁、C型梁处的竖向千斤顶，使模架荷载落到小车。拆除中横梁、C型梁吊杆。

5.6MSS纵移

拆除模板横梁螺栓，通过小车横移油缸伸缸开模。纵移油缸推动主梁带动外模移至下一孔。模架纵移就位后通过小车横移油缸缩缸合模。调整模板预拱度达到箱梁底板设计标高。

6、MSS安全操作要点

6.1首跨施工及每十跨完毕必须对移动模架进行安全检查。

6.2操作人员必须经过培训，且熟练掌握mss操作要领。

6.3人员接班时，应对液压系统和安全装置进行检查。发现性能不正常时，应在操作前排除；

6.4操作应按指挥信号进行。

6.5工作中突然断电时，应将所有的控制器手柄扳回零位；在重新工作前，检查MSS动作是否正常。

6.6 MSS移动结束时，应将MSS锁定住。当风力大于6级时，一般应停止工作，

7、MSS拆卸

为了满足现场设备及安全系数的要求，采用先拆鼻梁、翼缘板、牛腿，再将主梁及剩余构件整体降落的方式拆卸。

7.1拆卸步骤：拆卸鼻梁；整体起吊主梁；卸小车及牛腿

在拆卸牛腿时注意不能将移动模架主梁拉斜，拆卸牛腿的整个过程当中，所有精轧螺纹钢吊杆保持均匀受力状态。否则，有可能出现因精轧螺纹钢受力不均而断裂的情况。

7.2拆卸主梁及模架剩余部件

牛腿拆卸完毕后，即可开动油泵降落主梁。当模架与混凝土箱梁之间有足够的拆卸空间时，停止下落，开始拆卸剩余模板、支撑、横梁等部件。拆完后即可拆除一半吊杆即每一个吊点拆下4根.

8、结语

本文对丁字河口大桥MSS施工以及注意事项进行了简要的阐述，为其他工

程的施工起到了一定的借鉴作用。

篇三：二河口大桥施工组织设计 2

四川省绵竹至茂县公路汉旺至牛圈沟段

K33+907.500二河口大桥实施性施工组织设计

第一章 编制说明及依据

一、编制说明

1、根据与业主（建设单位）签署的施工承包合同书，特制定本施工组织设计。

2、本施工组织设计的编制以公司现有的施工技术力量和历年来公路、桥梁施工的经验作为基点，以总工期14个月作控制进度目标，统筹考虑全线的施工工艺、现场布臵以及施工进度计划,每年7-9月份为雨季无法施工。

3、施工组织设计中列出的工、料、机具设备等计划，仅作为指导施工时参考用，不作为最后的供应计划。其各项数量如有出入时，应以工程量清单中的数量为准。

二、编制依据

（一）、招投标文件、合同文件和施工图设计文件

1、《四川省绵竹-茂县公路项目招标文件》

2、《四川省绵竹-茂县公路项目合同文件》

3、《四川省绵竹-茂县公路项目K33+907.500二河口大桥施工图设计文件》

4、国家法律、法规及地方有关施工安全、工地保安、人员健康、劳动保护、土地使用与管理、环境保护与文明施工方面的具体规定和技术标准。

5、通过踏勘工地，从现场调查、采集、咨询所获取的资料和信息。

6、我单位所拥有的科研成果、机械设备装备能力、管理水平、质量及环保等管理体系以及多年积累的类似工程施工经验。

（二）、工程施工技术规范、试验规程、标准等

1、主要施工技术规范：

1)、公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）

2)、公路工程技术标准（JTGB01-2003）

3)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-201

4)、《建筑施工手册》

5)、《建筑登高架设安全技术》

6)、《桥梁工程》

7)、《桥梁工程师手册》

8)、《路桥施工计算手册》

2、主要试验规程：

1)、公路工程土工试验规程（JTG、E40-2007）

2)、公路工程水泥及水泥混凝土试验规程（JTG、E30-2005）

3)、《水泥胶砂强度检验方法（ISO法）》（GB/T 17671-1999）

4)、《水泥压蒸安定性试验方法》（GB/T 750-1992）

5)、 《水泥标准稠度用水量、凝结时间、安定性检验方法》（GB/T1346-2001）

6)、《水泥细度检验方法》（GB/T 1345-1991）

7)、《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ 55-2000）

8)、《砌筑砂浆配合比设计规程》（JGJ 98-2000）

9)、《金属材料室温拉伸试验方法》（GB/T 228-2002）

10)、《钢及钢产品力学性能试验取样位臵及试样制备》（GB/T 2975-1998）

11)、《金属材料弯曲试验方法》（GB/T 232-1999）

12)、《焊接接头冲击试验方法》（GB 2650-89）

13)、《焊接接头拉伸试验方法》（GB 2651-89）

14)、《钢筋机械连接通用技术规程》（JGJ 107-2003）

15)、 公路工程岩石试验规程(JTG E41-2005)

16)、 公路工程集料试验规程（JTGE042-2005）

17)、《公路工程水质分析操作规程》（JTJ 056-84）

3、质量标准与环境和安全规程：

1）、公路工程质量检验评定标准（JTG F80/1-2004）

2）、公路工程施工安全技术规程(JTJ076-95)

（三）项目管理体系、管理办法、管理标准

1、GB/T19001-2000 质量管理体系

2、GB/T24001-2004 环境管理体系

3、GB/T28001-2001 职业健康安全管理体系

4、2012．3 四川路桥公路工程施工标准化管理手册（上册）

5、2012．3 四川路桥公路工程施工标准化管理手册（下册）

三、编制原则

1、遵循设计文件、规范和质量验收标准的原则。在编写主要工程项目施工方法和技术措施中，严格按设计标准、现行规范和质量验收标准办理，正确组织施工，确保工程质量优良。

2、坚持实事求是的原则，在制定施工方案中，充分发挥我单位施工、科研、技术、设备、经济等方面的优势和特点，坚持科学组织，合理安排，均衡生产，确保高速度、高质量、高效益地完成本合同段的建设，确保施工组织的先进性和合理性。

3、坚持项目法管理的原则，通过与业主、监理工程师和设计部门的充分合作，综合运用人员、机械、物资、方法、资金和信息，实现质量和造价的最佳组合。

4、坚持施工过程严格管理的原则。在施工过程中，严格执行业主及监理工程师的指令。

5、坚持用工制度的动态管理。根据工程需要，合理配备劳动力资源。

6、在满足业主各种要求的前提下，确保实现质量、安全、工期的预期目标。

第二章 工程概况

一、技术标准

1、桥梁设计基准期：100年；

2、结构安全等级：一级；

3、桥面布臵：0.5m（防撞护栏）+净-8.0m（行车道）+0.5m（防撞护栏）=9m；

4、设计荷载：公路-Ⅰ级；

5、设计洪水位：大桥设计洪水频率：1/100.

6、环境类别：Ⅰ类；

7、地震动峰值加速度值：0.2g；

8、高程系统采用独立高程系统，坐标系统采用独立坐标系统，中央子午线104°抵偿投影面为1400m。

二、建设条件

1.桥位概况

路线在K33+907.5处跨越清水河，现有河床宽约33m，绵竹岸为现有保通路，

路线与河沟基本正交，桥位上游约14m处清水河与东河交汇。受“5.12”及“8.13”影响，上游沿线泥石流、崩塌发育，沟中乱石林立，冲出的零散大块石随处可见，绵竹岸山体陡峭，基岩出露，山体坡度在72°以上，茂县岸位于东河的河堤坡岸上。根据中国科学院武汉岩土力学研究所编制的《地震后山区河道演变分析以及对公路建设的影响》报告，上游物源丰富，在相当长的一段时期内，该段河床将以淤积为主，本次设计结合纵断面爬坡要求，桥下净高在23m以上，为河床淤积留下足够空间。

桥位地质条件较好，桩基按嵌岩桩设计，基底为中风化白云岩，岩石饱和单轴抗压强度约为20MPa。

2.桥型布臵：

为减小泥石流对桥梁的影响，考虑一跨过河，桥下为泥石流通行留下足够净空，本次设计上部结构采用28+45+38m预应力砼等截面连续刚构跨越，绵竹端桥台位于滴水岩隧道出洞口内，茂县端桥台位于东河的河堤护岸上，桥梁全长117米。

桥梁平面位于直线上，纵断面位于i1=2.98%、i2=4%、R=6000m、T=30.6m、E=0.078m的竖曲线上，边坡点桩号为K33+930，顶点高程为1351.963m。

3.结构设计：

上部结构：

本桥上部结构采用28+45+38m等截面预应力混凝土连续刚构，单箱单室截面形式，桥梁全宽9m，单箱底宽5m，两侧悬臂2m。箱梁梁高2.5m。顶板厚0.25m，悬臂板端部厚0.16m，根部厚0.5m；腹板厚0.5m，底板厚0.25m。横隔板分别设在中支点、边支点处，厚度分别为1.5m、2.5m。

下部结构：

本桥墩高约为18m以上，桥墩采用实体墩，墩厚2.2m，承台厚2.2m，基础采用2排计4根Φ1.5m钻孔灌注桩基础；绵竹端桥台采用明台，扩大基础，茂县端桥台采用重力式U台，承台厚度2m，基础采用2排计4根Φ1.5m钻孔灌注桩基础。为保证桥梁下部结构安全，桥墩承台前设臵防护挡墙兼泥石流排导槽。

三、主要材料用量

K33+907.5 二河口大桥起点桩号为K33+849，止点桩号为K33+966，全长117m，其中桩基主要为Φ1.5m，共12根，共计196m，C30混凝土240.03m3；桩

基钢筋合计26.14T，其中Φ28钢筋21.18T，Φ10钢筋4.96T；桩基最短15m，最长19m；墩柱主要形式有5m*2.2m*18.861及5m*2.2m*17.473m，共2根，共计36.334m，C40混凝土391.9m3；墩柱钢筋合计58.567T，其中Φ28钢筋48.828T，Φ16钢筋7.962T,Φ12钢筋8.366T；承台L*B*H*=6m*3.5m*2.2m，共计2个，L*B*H=9.4m*7.5m*2m共计1个，混凝土共计391.9m3，钢筋合计23.001T；梁板采用28+45+38预应力混凝土等截面连续刚构梁，桥面铺装1053m2，防撞护栏约234m。

四、二河口大桥平面布

第三章 施工组织机构

项目经理部对进场的人员、机械设备、物资材料统一管理、统一指挥、统一调动。项目经理部设工程科、质检科、综合办公室、机料科、财务科、安保科、合同科、试验室等部门。各职能部门分工如下：

1、项目经理：常驻工地全权代表公司履行合同，主持项目全面工作。

2、项目总工程师：负责主持项目部的技术质量管理工作。

3

、工程科：在总工程师领导下主管全合同段施工组织设计、测量、施工现

篇四：桥梁设计说明—安徽省霍邱县河口大桥(5x20m,9m宽,T梁)

设计说明

第一部分 桥梁现状及评定

一、工程概况

河口大桥，位于霍邱县河口镇杨窑路上，跨越沣河，是河口与长集之间通行的交通要道，建于上世纪70年代。此桥已被列为2015年霍邱县农村公路危桥加固改造民生工程的申报项目，本次河口大桥的改建，将为该地区提供更加完善的公共交通服务，改善普通干线公路通行安全。

由于老桥为该地交通要道，建设年代较早，设计荷载等级偏低，早期施工条件有限，车流量增加和车辆载重加大等各方面原因，导致老桥出现不同程度的病害，存在较大安全隐患，目前已限制重载车辆通行，急需进行改造。2015年5月份，业主单位委托安徽省七星工程测试有限公司对该桥进行检测，经检测评定老桥为四类危桥。根据安徽省交通运输厅下发的《关于同意六安市2015年危桥加固改造建设方案的批复》，确定对该桥进行拆除重建。

新建河口大桥上部结构采用5－20m装配式预应力钢筋混凝土T梁，下部结构桥墩采用桩柱式桥墩，桥台采用肋板式桥台，承台接桩基础，桥梁全长105.82m，行车道宽8.0m，全宽9.0m。

二、桥梁现状

1、老桥概况

老桥为3-32m双曲拱桥，每跨主拱肋由6片拱肋、13道横系梁及拱波组成，桥梁全长109.0米，全宽8.1米，净宽7.1m，下部结构为重力式墩、台，扩大基础。桥位处河道下口宽89.0m，上口宽106.0m，桥面距河床底13.6m,测时水深4.5m；两侧所接道路路面宽度7.0m,路基宽度9.0m，桥面铺装为沥青砼桥面，长集侧接水泥砼路面，河口侧接沥青砼路面。

2、老桥病害

老桥主要病害有：桥面铺装局部龟裂；护栏部分缺失、被撞坏、变形、露筋等，护栏基座断裂；所有泄水孔被堵塞，导致沿主拱肋渗水现象；未设臵伸缩缝；桥头设臵限载标志。主拱圈拱肋多处露筋，拱波多处出现纵向裂缝及渗水，预埋钢板外露锈蚀严重；腹拱圈出现横向贯通裂缝，大部分腹拱拱脚渗水；拱上侧墙外倾且有纵向裂缝，表面砂浆层网裂剥落。桥墩墩顶风化较严重，墩身位于水下，无法检查；桥台无明显病害；两桥台锥坡、护坡均生长大量杂草，局部砌缝砂浆

脱落，长集侧桥台护坡出现较大坑洞；河床多处有漂流物堵塞河道，淤泥严重，河床扩宽有变迁趋势。

河口大桥现状图片如下：

图1 正立面图 图2 桥面铺装龟裂

图

3 护栏立柱两侧横梁缺失

图5 主拱肋拱波局部渗水

图7 桥台护坡出现较大坑洞

图

4 主拱肋露筋

图6 腹拱圈拱顶横向贯通开裂

图8 河道图

图9 重载车辆较多 图10 桥头限载标志

3、检测结论及建议

根据安徽省七星工程测试有限公司对河口大桥的复核评定检测报告，依据《公路桥涵养护规范》(JTG H11-2008)进行，该桥主要病害符合桥梁技术状况四类桥相关技术标准，最终评定该桥为四类桥。

根据安徽省交通运输厅下发的《关于同意六安市2015年危桥加固改造建设方案的批复》，确定对该桥进行拆除重建。

第二部分 河口大桥改建

一、设计概况

河口大桥，位于霍邱县河口镇杨窑路上，跨越沣河，是河口与长集之间通行的交通要道,本次设计是在原桥位处新建一座桥梁，桥位处现状河道底宽约90.0m，主河道位于长集侧老桥第三孔跨内，测时水深最大约4.3m。

本桥平面位于直线上，桥面横坡为双向2.0%，纵坡为0%；墩台平行布臵。改建后桥梁上部结构采用5－20m装配式预应力钢筋混凝土T梁，横向设臵四片T梁，单片中梁宽1.7m、边梁宽2.05m、梁高1.5m，湿接缝宽0.5m，桥梁全宽9.0m;下部结构桥墩采用双柱接双桩，立柱直径Ф1.3m、桩基直径Ф1.5m；桥台采用肋板式桥台，承台接双排桩基础，桩基直径Ф1.2m，墩台桩基础均按摩擦桩设计。桥梁全长106.0m，行车道宽8.0m。

二、执行规范、设计依据

（1）部颁《公路工程技术标准》(JTG B01-2003) （2）部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)

（3）部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) （4）部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) （5）部颁《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61—2005） （6）部颁《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89) （7）部颁《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008) （8）部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007) （9）部颁《公路水泥混凝土路面设计规范》(JTG D40-2002) （10）部颁《公路水泥混凝土路面施工技术规范》(JTG F30-2003) （11）部颁《公路工程水文勘测设计规范》(JTG C30-2003) （12）部颁《公路桥梁板式橡胶支座》(JT/T4-2004) （13）部颁《公路工程地质勘察规范》(JTG C20-2011) （14）部颁《公路桥位勘测设计规范》（JTJ 062—2002） （15）部颁《公路桥涵养护规范》(JTG H11-2008) （16）《河口大桥设计委托函》

（17）《关于同意六安市2015年危桥加固改造建设方案的批复》 （18）《六安市霍邱县河口大桥改建工程施工图审查会专家组意见》 （19）河口大桥工程岩土勘察报告 （20）业主提供的相关资料

三、主要技术标准

1、汽车荷载等级：公路—Ⅱ级。 2、设计洪水频率：1/50。

3、地震基本烈度：根据国家建设部、国家地震局颁布的《中国地震动参数区划图》（GB18306－2001），本项目地震动峰值加速度为0.05g，对应于原地震基本烈度为Ⅵ度。

4、桥梁宽度：0.5m(防撞护栏)+8.0m（行车道)+ 0.5m(防撞护栏)=9.0m。 5、横坡：双向坡2.0%。 6、护栏：钢筋混凝土防撞护栏。

7、支座：0号、5号桥台和2号桥墩处采用GJZF4200x350x54四氟板式橡胶支座，1号、3号和4号桥墩处采用GJZ200x350x52板式橡胶支座。

8、桥面铺装：12cm厚C40防水混凝土。

9、伸缩缝：在0号、5号桥台和2号桥墩处设臵D60型伸缩缝，在1号、3号和4号桥墩处设臵桥面连续。

四、地质概况

霍邱县地层较全，除西南四十里长山一带有零星晚元古界青白系和古生界寒武系地层出露外，均为新生界第四系，浮土层所覆盖，下面有大面积的太古界霍邱群变质岩和中生界地层，全县地层由老到新，层理清晰。霍邱县为最古老的一套变质岩地层，自下而上，厚度大于5.190m ,有角闪岩、片麻岩、火山岩等。地层时代一般认为属于晚太古代——早元古代，推算年龄数值大于27亿年，应属晚太古代。

现将钻孔所揭露的场地地层分为6层，自上而下分别叙述如下：

①层粉质粘土：灰褐色～深灰色；潮湿；可塑；含细颗粒铁锰质矿物结核及钙质结核；切面较光滑，干强度中等，韧性中等。层厚为2.50～3.40m，层底高程为9.20～11.80m。地基容许承载力150kPa，钻孔桩侧壁摩阻力40kPa。

②层淤泥质粉质粘土：青灰色；饱和；软塑～软可塑；含丰富有机质，见铁锰质矿物呈条带状浸染，4.7～6.1m为可塑状态。层厚为2.70～4.30m，层底高程为6.50～7.50m。地基容许承载力60kPa，钻孔桩侧壁摩阻力25kPa。

③层粉土：浅灰～土黄色；不均匀；稍密；饱和；见摇振析水反应，切面粗造，干强度低，韧性低；下段夹薄层粉质粘土。层厚为4.90～15.20m，层底高程为-8.70～2.60m。地基容许承载

力140kPa，钻孔桩侧壁摩阻力40kPa。

④层粉质粘土：灰褐～灰绿色；不均匀；稍湿；硬塑；含零星小粒径钙质结核；见灰白色高岭土团块；切面较规则，干强度中等，韧性中等。层厚为1.50m，层底高程为1.60m。地基容许承载力260kPa，钻孔桩侧壁摩阻力75kPa。

③层粉土：深灰色；稍密；饱和；摇振析水反应迅速，下段混大量粘粒；切面粗造，干强度中等，韧性中等。层厚为9.20m，层底高程为-1.80m。地基容许承载力140kPa，钻孔桩侧壁摩阻力40kPa。

④层粉质粘土：灰褐～灰绿色；不均匀；稍湿；硬塑；含零星小粒径钙质结核，见灰白色高岭土矿物团块；切面粗造，干强度中等，韧性中等。层厚为1.50m，层底高程为1.10m。地基容许承载力260kPa，钻孔桩侧壁摩阻力75kPa。

⑤层粉质粘土：黄褐～灰黄色；不均匀；稍湿；硬塑；含铁锰质矿物结核，见大量钙质结核，局部结核密集；切面粗造，干强度中等，韧性中等。层厚为7.50～9.90m，层底高程为-17.10～-15.60m。地基容许承载力270kPa，钻孔桩侧壁摩阻力75kPa。

⑥层细砂：土黄色；密实；饱和；砂粒主要矿物成分为长石及石英，见零星片状白云母颗粒，断续夹薄层粉质粘土，水平层理清晰。层厚为6.50～7.70m，层底高程为-24.90～-22.10m。地基容许承载力230kPa，钻孔桩侧壁摩阻力80kPa。

五、桥梁上部施工要点

1、主要材料 材料规格以设计图纸中标明为准，一般材料规格如下：

（1）混凝土强度等级：预制T梁、横隔板、翼缘板、湿接缝和封锚端均采用C50砼；桥面铺装采用12cm厚C40防水砼；桥头搭板和防撞护栏均采用C30砼。

（2）水泥：应采用高品质的强度等级为52.5、42.5的硅酸盐水泥，同一座桥的预制梁应采用同一种水泥。

（3）预应力钢绞线：采用抗拉强度标准值fpk =1860MPa，公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线，其力学性能指标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定。

（4）普通钢筋：钢筋的技术条件必须符合GB1499.1—2008及GB1499.2—2007的规定。 （5）锚具：预制T梁钢束采用15-6型及15-7型系列锚具及其配件，预应力管道采用圆形金属波纹管。

（6）支座：其性能应符合中华人民共和国交通行业标准《公路桥梁板式橡胶支座》（JT/T4-2004）的规定。

（7）钢板：钢板应采用《碳素结构钢》GB700－2006规定的Q235钢板。

（8）桥梁伸缩装臵：采用D60型伸缩缝，其性能应符合中华人民共和国交通行业标准《公路桥梁伸缩装臵》（JT/T327-2004）的规定。

2、施工要点：

（1）有关施工工艺及质量检查标准按《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50—2011）有关规定办理。

（2）主梁预制

a.浇筑主梁混凝土前应严格检查伸缩缝、护栏、泄水管、支座等附属设施的预埋件是否齐全，确定无误后方能浇筑。施工时，应保证预应力管道及钢筋位臵准确。梁端2m范围内及锚下混凝土局部应力大、钢筋密，特别是锚下混凝土，应充分振捣密实，严格控制其质量。

b.为了防止预制梁上拱过大，预制梁与桥面现浇层由于龄期差别而产生过大收缩差，存梁期不超过90d，若累计上拱值超过计算值10mm，应采取控制措施。预制梁应设臵向下的二次抛物线反拱（包括梁顶）。预制T梁在钢束张拉完成后、各存梁期跨中上拱度计算值及二期恒载所产生

的下挠值如表所示，施工单位可根据工地的具体情况（如存梁期、砼配合比、材料特性及地区气

候等）以及经验设臵反拱。反拱值的设计原则是使梁体在二期恒载施加前上拱度不超过20mm，桥梁施工完成后桥梁不出现下挠。施工设臵反拱时，预应力管道也同时起拱。

预加力引起的上拱度及二期恒载产生的下挠值表

注：（表中正值表示位移向上；负值表示位移向下）

为防止同跨及相邻跨预制梁间高差过大，同一跨桥不同位臵的预制梁的存梁时间应基本一致，相邻跨的预制梁的存梁时间亦应相近。

c.主梁预制时，应严格检查伸缩缝、泄水管、护栏、支座等附属设施预埋件是否齐全，确定无误后方能浇筑。

（3）预应力工艺

a.预应力管道的位臵必须严格按坐标定位并用定位钢筋固定，定位钢筋与T梁腹板箍筋点焊连接，严防错位和管道下垂，如果管道与钢筋发生碰撞，应保证管道位臵不变而只是适当挪动钢筋位臵。浇筑前应检查波纹管是否密封，防止浇筑混凝土时阻塞管道。

b.预制T梁预应力钢束必须待混凝土立方体强度达到混凝土设计强度等级的90%后，且混凝土龄期不小于7天，方可张拉。预制梁钢束采用两端同时张拉，锚下控制应力为σcon＝0.75fpk＝1395MPa。

c.施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在6%以内。实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响。

d.主梁预应力钢束张拉必须采取措施以防梁体发生侧弯，建议张拉顺序为：100%N1→50%N2→100%N3→100%N2。

E.孔道压浆采用专用压浆料或专用压浆剂配臵的浆液，按40×40×160mm长方体试件，标准养护28d测的抗压强度不应低于50MPa。

（4）预制梁采用设吊孔穿束兜梁底的吊装方法（图中未示吊绳穿孔）。预制梁运输、起吊过程中，应注意保持梁体的横向稳定。架设后应采取有效措施加强横向临时支撑，并及时焊接翼缘板、横隔板接缝钢筋等，以增加梁体的稳定性和整体性。

（5）桥梁架设若采用架桥机吊装。只有主梁间横隔板的连接和翼板湿接缝混凝土浇筑后，且达到混凝土强度设计等级的90%并采取压力扩散措施后，方可在其上运梁。架桥机在桥上行驶时必须使架桥机重量落在梁肋上，施工单位应按所采用的架桥机型号对主梁进行施工荷载验算，验算通过后方可施工。

（6）预制梁的运输、吊装要轻吊轻放，必须保证梁体的简支状态。 （7）桥面横坡由支座垫石和T梁翼缘板共同调整。

（8）浇筑桥面铺装砼前，必须用钢丝刷清除结合面的浮皮，洒水湿润后开始浇筑桥面铺装砼，并切实注意钢筋网位臵和捣实养护工作。

（9）为使桥面铺装与T梁紧密结合成整体，浇筑T梁时顶层必须拉毛，可采用垂直跨径方向划槽，槽深0.5～1.0cm，横跨桥面，每延米桥长不少于10～15道，并严防板顶滞留油腻。

（10）桥面铺装砼未达到设计强度80％时，不容许车辆在桥面上行驶。 （11）严格控制支座垫石标高，避免支座脱空。

（12）防撞护栏在桥面连续和伸缩缝处应设断缝，切缝深1cm。 （13）对中间的施工缝在施工前及施工过程中应注意以下几点： ①清除接缝表面的水泥浮浆、油污等； ②将旧混凝土适当凿毛；

③用清水冲洗旧混凝土表面，使旧混凝土在浇筑新混凝土前保持湿润； ④将施工缝处的混凝土细致捣实。 （14）其他

①横隔板钢筋骨架的位臵，施工时应准确放样，以期给搭接钢筋的顺利焊接及绑扎创造条件。 ②预制梁顶、预制梁端面与横隔板端面应进行严格的凿毛处理，最好在浇注T梁后及时进行。 ③浇注桥面铺装混凝土前应将梁顶浮浆、油污清除干净，以保证新、老混凝土良好结合，注意预埋泄水管及交通工程的通讯管线预埋件。

六、桥梁下部施工要点

1、主要材料

材料规格以设计图纸中标明的为准，一般材料规格如下：

（1）混凝土标号：桥台盖梁、耳背墙、肋板、承台均采用C30砼；桥墩盖梁、墩柱、系梁均采用C30砼；桥墩、台桩基础采用C30水下砼。

（2）水泥：应采用高品质的强度等级为52.5、42.5的硅酸盐水泥，同一座桥的预制梁应采

篇五：(2012)鄂孝感中民一终字第00093号

（2012）鄂孝感中民一终字第00093号

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（2012）鄂孝感中民一终字第00093号

民事裁判书

湖北省孝感市中级人民法院

民事判决书

（2012）鄂孝感中民一终字第00093号

上诉人（原审被告）中国人民财产保险股份有限公司老河口支公司

被上诉人（原审原告）叶菊华

被上诉人（原审原告）金享清

被上诉人（原审原告）金福清

被上诉人（原审原告）金艮清

被上诉人（原审原告）金钱容

被上诉人（原审原告）金享容

上述六被上诉人的诉讼代表人金享清

被上诉人（原审被告）龚文崇

被上诉人（原审被告）胡来栓

原审被告中国太平洋财产保险股份有限公司襄樊中心支公司

上诉人中国人民财产保险股份有限公司老河口支公司（以下简称“人保财险老河口支公司”）因与被上诉人叶菊华、金享清、金福清、金艮清、金钱容、金享容、龚文崇、胡来栓，原审被告中国太平洋财产保险股份有限公司襄樊中心支公司（以下简称“太平洋财保襄樊中心支公司”）机动车交通事故责任纠纷一案，不服湖北省云梦县人民法院（2011）云民

初字第590号民事判决，向本院提起上诉。本院依法组成合议庭公开开庭审理了本案。上诉人人保财险老河口支公司的委托代理人，被上诉人叶菊华、金享清、金福清、金艮清、金钱容、金享容的诉讼代表人金享清到庭参加了诉讼。本案现已审理终结。

原审判决认定，2011年7月29日7时20分左右，龚文崇驾驶鄂F32096号中型箱式货车沿316国道自云梦往武汉方向行驶至云梦县伍洛镇子胥大道路口处时，与前方同向行驶的由金文加驾驶的人力三轮车追尾相撞，造成金文加当场死亡，两车受损的交通事故。2011年8月1日，云梦县公安局交通警察大队作出云公交认字（2011）第12041号道路交通事故认定书，认定龚文崇驾驶机动车严重超载，并未在确保安全情况下通行是造成该事故的原因，应承担事故全部责任，金文加在该事故中无责任。

另认定，龚文崇驾驶的鄂F32096号中型箱式货车实际所有人为胡来栓，龚文崇系胡来栓雇请的司机。该肇事车辆于2011年7月26日在太平洋财保襄樊中心支公司投保交强险，保险期间自2011年7月27日至2012年7月26日止。该肇事车辆另于2010年10月18日在人保财险老河口支公司投保第三者责任保险，责任限额为100000元，根据第三者责任保险条款约定：被保险机动车负事故全部责任的，保险公司免赔率为20％；违反安全装载规定的，增加免赔率10%。

还认定，金文加的户籍性质为农业户口，**年**月**日出生，但其自2005年1月起在孝感市第一人民医院从事门卫工作并居住在该医院。叶菊华系死者金文加的妻子、金享清、金福清、金艮清、金钱容、金享容系死者金文加的子女，上述六人均系死者金文加的赔偿权利人。

原审判决认为，本案系因机动车交通事故而产生的损害赔偿纠纷。交警部门关于龚文崇应负事故全部责任的交通事故认定，依法予以采信。龚文崇系在从事雇佣活动中致人损害，胡来栓作为雇主应当承担赔偿责任，龚文崇存在重大过失，应承担连带赔偿责任。太平洋财

保襄樊中心支公司作为鄂F32096号车交强险的保险人，根据《中华人民共和国道路交通安全法》第七十六条之规定，应在交强险责任限额范围内承担赔偿责任。同时，鄂F32096号车已在人保财险老河口支公司投保第三者责任险，根据《中华人民共和国保险法》第六十五条第二款之规定，庭审中，胡来栓作为被保险人提出请求要求第三者责任保险在本案中一并处理，故人保财险老河口支公司在第三者责任保险的责任限额内赔偿其损失。叶菊华、金享清、金福清、金艮清、金钱容、金享容诉请的丧葬费14046元（28092元／12个月×6个月）、交通费1060元，符合相关法律规定，应予以支持。关于死亡赔偿金问题，死者金文加虽为农业户口，但其已在城镇居住生活，主要收入来源于城镇，死亡赔偿金应按城镇居民标准计算即128464元（16058元/年×8年）。关于精神损害抚慰金问题，金文加因交通事故致死，必然对叶菊华、金享清、金福清、金艮清、金钱容、金享容造成心灵创伤和精神痛苦，其主张精神损害抚慰金的诉请有法律依据，但其诉请数额过高，酌情确定为40000元。关于被扶养人生活费问题，金××已年逾70岁，本案中被扶养人叶菊华的扶养义务应由其成年子女来负担，该诉请缺乏事实依据，不予支持。上述损失合计183570元，太平洋财保襄樊中心支公司在交强险责任限额范围内直接赔偿110000元；人保财险老河口支公司在第三者责任保险的责任限额内直接赔偿70000元；胡来栓赔偿余下损失3570元，龚文崇承担连带责任。遂判决：一、太平洋财保襄樊中心支公司在交强险责任限额范围内直接赔偿叶菊华、金享清、金福清、金艮清、金钱容、金享容110000元；二、人保财险老河口支公司在第三者责任保险保险限额内直接赔偿叶菊华、金享清、金福清、金艮清、金钱容、金享容70000元；三、胡来栓赔偿叶菊华、金享清、金福清、金艮清、金钱容、金享容损失3570元，龚文崇承担连带责任；四、驳回叶菊华、金享清、金福清、金艮清、金钱容、金享容的其他诉讼请求。上述给付义务，均限判决生效之日履行。已支付款项，由双方凭条据据实平衡结算。如果未按判决指定的期间履行给付金钱义务，应当依照《中华人民共和国民事诉讼

法》第二百二十九条的规定，加倍支付迟延履行期间的债务利息。本案诉讼费4100元，由叶菊华、金享清、金福清、金艮清、金钱容、金享容共同负担200元，龚文崇和胡来栓共同负担3900元。交纳日期同上。

宣判后，人保财险老河口支公司不服原判，向本院提起上诉称：原判对第三者责任险计算赔偿数额错误，应为51499元（183570-11000-73570×30%），请求撤销原判并依法改判。

被上诉人叶菊华、金享清、金福清、金艮清、金钱容、金享容答辩称：原判计算各项赔偿费用正确；请求驳回上诉，维持原判。

二审中，各方当事人均未提交新证据。

本院经审理查明，原判认定的事实属实。

本院认为，龚文崇驾驶机动车辆发生交通事故致金文加死亡的事实清楚，依据云梦县公安局交通警察大队作出的道路交通事故认定书，龚文崇负此次事故的全部责任，其应对叶菊华等人的损失承担全部赔偿责任，因龚文崇是在雇佣活动中致人损害，胡来栓作为雇主应承担全部赔偿责任，龚文崇在此事故中存在重大过错，依法应承担连带赔偿责任。胡来栓所属车辆在太平洋财保襄樊中心支公司投保了机动车交通事故责任强制保险，在人保财险老河口支公司投保了商业第三者责任险，太平洋财保襄樊中心支公司和人保财险老河口支公司分别应在交强险和商业第三者责任险限额范围内承担赔偿责任，超出限额部分由胡来栓和龚文崇赔偿。原审据此判决符合法律规定。但原判在确定商业第三者责任险数额时计算有误，其赔偿数额应为51499元（183570-11000-73570×30%）。上诉人人保财险老河口支公司的上诉理由成立，其上诉请求本院依法予以支持。综上，原审判决认定事实清楚，适用法律正确，但对人保财险老河口支公司赔偿的商业第三者责任险计算有误，本院依法予以改判。依据《中华人民共和国民事诉讼法》第一百五十三条第一款第（三）项之规定，判决如下：

一、维持湖北省云梦县人民法院（2011）云民初字第590号民事判决第一项、第四项；

二、撤销湖北省云梦县人民法院（2011）云民初字第590号民事判决第二项、第三项；

三、中国人民财产保险股份有限公司老河口支公司在商业第三者责任保险保险限额内直接赔偿叶菊华、金享清、金福清、金艮清、金钱容、金享容51499元；

四、胡来栓赔偿叶菊华、金享清、金福清、金艮清、金钱容、金享容损失21071元，龚文崇承担连带赔偿责任。

一审案件受理费按原判执行；二审案件受理费315元由胡来栓负担。中国人民财产保险股份有限公司老河口支公司已预交上诉费315元，执行中由胡来栓给付中国人民财产保险股份有限公司老河口支公司315元。

本判决为终审判决。

审 判 长 刘 德 芳

审 判 员 陈 伟

代理审判员 李 猛

二 O 一 二 年 四 月十七日

书 记 员 邵 杰

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